(Dokument)

Program razvoja energetskih transformatora (Dokument)

Vasyutinsky S.B. Teorija snage i projektovanje transformatora (Dokument)

Riskova Z.A. ta in. Transformatori za elektrokontaktno zavarivanje (Dokument)

Dimkov A.M. Projektovanje i projektovanje transformatora (Dokument)

Program - Zaštita od grijanja i habanja energetskih transformatora (Program)

Tikhomirov P.M. Projektovanje transformatora (Dokument)

Analiza i sinteza važnih zupčanika i zupčastih mehanizama (Dokument)

Pentegov I.V. Metodologija za proširenje prigušnica ulaznih i izlaznih filtera ÍIP opreme za zavarivanje (Dokument)

Teplopritoki program (Program)

Barabanov N.M., Zemskova V.T., Panov Yu.T. Matematičko modeliranje glavnih procesa prerade plastike (Dokument)

n8.doc

Zvaryuvalny kalkulator

Program „Rozrahunok transformatori za zavarivanje” je napisan kako bi se olakšao razvoj časa stvaranja samokonstruisanih transformatora. Tehnika rozrakhunka preuzeta je od V. Volodina

Rozrahunkov's tributes

Koristeći ovu metodu, sam sam namotao 2 transformatora, međutim, prvi je morao biti premotavan nekoliko puta dok nije postao upotrebljiv.

U programu ćete popuniti brojna polja koja ste unijeli svojim podacima, a kada pritisnete tipku “Otključaj” otvorit će vam se niz zavoja u namotajima, reznim žicama i drugim podacima. Osa polja, koja je vaša odgovornost, mora biti popunjena

otkucano strichkovy

Komplet je napravljen od G-, P- ili W ploča transformatorskog polja. Ubod je konzistentan sa šavovima transformatorskog otvora. Transformator nije zapečaćen - peče se specijalni magnetoelektrični čelik po posebnoj tehnologiji).

Peretin osderya = a * b.

Obloga jezgre je dovoljna za rad transformatora.

Vrijednost poprečne šipke magnetnog provodnika u sq. cm je S>0,015*P (de P - u vatima).

Za magnetne vodiče izložene toroidnom, povećajte prečku za 1,3...1,5 puta.

Napetost transformatora u pamučnoj vuni je drevna
Rtr = 25 * Ist,
de Isv – zvaryuvalny strum u amperima.

Ukupna debljina transformatora sa starom vunom
Rgab = Uhh * Isv,
de Uxx - napon na namotu II

Ako još ne znate kakav vam crossover treba, program će se sam otvoriti i nakon ključanja pažljivo unijeti potrebne podatke u polje za unos

Također, iz padajuće liste morate odabrati materijal žice za primarni i sekundarni namotaj i vrstu jezgra.

Jezgra cvjetaju

Bronevi (figura u obliku slova W - a))
Strizhnev (figura u obliku slova G - b))
Toroidalni (olik na O sl. - c))

Oklopna jezgra za transformatore se rijetko zaglave.

Najljepši prikazi naziru se u daljini.

Kada koristite aparat za zavarivanje, važno je zamrznuti toroidni magnetni krug, čime se minimiziraju dimenzije i disipacijsko polje. Važno ih je namotati.

Najjednostavniji sa presavijenim trakastim transformatorima. Sam sam na njih namotao svoje transformatore.

TRANSFORMATOR VRIJEDNOSTI: ROZRAKHUNOK I VIGOTOVLENYA

V. VOLODIN, ( http://valvolodin.narod.ruі http://valvol.nightmail.ru) m. Odesa, Ukrajina

Specifičnost rada transformatora za zavarivanje je nepojmljiva. Obavezno poštujte učestalost rada pod pritiskom ciklusa, koji se razvija iz pritiska kuvanja i pauze, prikuplja se na 60%. Za transformatore komercijalne proizvodnje često je potrebno uzeti još manju vrijednost - 20%, što omogućava, bez značajnih promjena u termičkom režimu, povećanje debljine struje u namotajima transformatora i promjenu površine prozor magnetskog kola, koji je neophodan za postavljanje namotaja. Za struje zavarivanja do 150 A, dozvoljena debljina struje u bakrenom namotu je 8 A/mm2, u aluminijumu - 5 A/mm2.

Kada se odredi čvrstoća, dimenzije i težina transformatora će biti minimalne, jer indukcija u njegovom magnetskom krugu dostiže maksimalnu dozvoljenu vrijednost za odabrani materijal. Međutim, domaći dizajner ne zna vrijednost, fragmenti leže s desne strane elektročelika nepoznate marke. Da bi se eliminisali nezadovoljavajući uslovi, indukciju treba smanjiti, što dovodi do nerazumnog povećanja veličine transformatora.

Brzom upotrebom sljedeće metode moguće je odrediti magnetske karakteristike bilo kojeg transformatorskog čelika koji je u zapuštenom stanju. U tu svrhu počeli su da biraju „eksperimentalni” magnetni provodnik sa rasponom od 5...10 cm2 (čvrste veličine a i b na slici 8) i navijanjem 50...100 zavoja meke, izolovane strelice 1,5. .. na jednom od jezgara 2 5 mm2. Za dalji razvoj potrebno je znati formulu l CP = 2h + 2c + 3,14 * i prosječnu magnetnu depresiju dalekovodi i potisnuti aktivnu podršku namotaja r oko.

Dalje iza dijagrama prikazanog na sl. 9, odaberite probnu instalaciju. T1 – laboratorijski regulisan autotransformator (LATR); L1 - namotaj na "eksperimentalnom" magnetnom kolu. Ukupni kapacitet opadajućeg transformatora T2 nije manji od 63 VA, omjer transformacije je 8...10.

Kako se napon povećava, postojat će stupanj indukcije u magnetskom kolu, T, ovisno o naponu magnetsko polje N, A/m, slično prikazanom na sl. 10, računajući ove količine koristeći formule:

gdje su U i I očitanja voltmetra PV1, V i ampermetra PA1, A; F – frekvencija, Hz; S - površina reza "eksperimentalnog" magnetnog kola, cm 2; w - broj zavoja namotaja. Iz grafikona možete pronaći, kao što je prikazano na maloj slici, indukciju zasićenja Bs, maksimalnu indukciju Bm i maksimalnu snagu naizmjeničnog magnetnog polja Hm.

Na primjer, transformator za zavarivanje je dizajniran za rad u obliku naizmjeničnog napajanja od 220 V, 50 Hz, s obzirom na napon idle U xx =65 V i maksimalni protok I max =150 A.

Dimenzijska čvrstoća transformatora

P gab = U xx * I max = 65 * 150 = 9750 VA.

Koristeći datu formulu, možemo izračunati dodavanje površine poprečnog presjeka magnetskog vodiča S m površini prozora S o:

de J - debljina strume u namotajima, A/mm2; k s =0,95 - koeficijent punjenja čeličnog magnetnog kola; k 0 =0,33...0,4 - koeficijent punjenja prozora medom (aluminijum).

Pretpostavimo, V m = 1,42 T, primarni namot je namotan bakrenom žicom, sekundarni namotaj aluminijumom (uzimamo prosečnu vrednost debljine žice J = 6,5 A/mm2):

S M S O = 9750 / (1,11 * 1,42 * 6,5 * 0,95 * 0,37) = 2707 cm 4.

Prihvatajući a=40 mm, znamo i druge dimenzije magnetnog kola: b=2*a=80mm; h = 1,6 * a = 32 mm; h = 4a = 160 mm.

EPC jednog zavoja namota transformatora na takvom magnetnom kolu E B = 2,22*104B m *a*b*k c =2,22*10-4*1,42*3200* *0,95 = 0,958 V. Broj zavoja sekundarnog namota w 2 = U xx / E B = 65/0,958 = 68. Ukrštanje sekundarnog namotaja S 2 =l max /J=150/5=30 mm2 (J=5 A/mm2, kao i aluminijumska žica sekundarnog namotaja). Broj zavoja primarnog namotaja w 1 =U 1 /E B =220/0,958=230. Maksimalna struja primarnog namotaja I 1max =l max *w 2 /w 1 =150*68/230=44,35 A. Prečka primarnog namotaja S 1 =I 1max /J=44,35/8=5,54 mm 2.

I primarni i sekundarni namotaj transformatora šipke treba podijeliti na dva dijela, smještena na dvije jezgre magnetskog kola. Koža od sukcesivno spojenih dijelova primarnog namotaja je 115 zavoja promjera najmanje 2,65 mm. Ako se dijelovi prve mačke mogu spojiti paralelno, koža se mora umetnuti u 230 zavoja konca u dva mala reza - promjera ne manjeg od 1,88 mm. Na sličan način podijelite sekundarni namotaj na dva dijela.

Ako namotaji treba da budu cilindrični, da biste zaustavili padajuće karakteristike transformatora, uključite otpornik sa nosačem od 0,2...0,4 Ohma u seriju sa sekundarnim tragom od nihromske strelice prečnika najmanje 3 mm . Za transformator sa namotajima diska ovaj otpornik nije potreban. Nažalost, tačan dizajn induktivnosti dizajna takvog transformatora je praktički nemoguć, fragmenti će ostati zbog uklanjanja previše metalnih predmeta. U praksi se razvoj dizajna odvija metodom uzastopnih pristupa od prilagođavanja namotaja i projektnih podataka transformatora do rezultata ispitivanja proizvodnje komponenti. Detaljne metode možete pronaći na.

U umovima amatera, važno je pripremiti transformator od namotaja zamajca (za regulaciju namotaja). Da biste uklonili broj fiksnih vrijednosti niza, uklonite sekundarni namotaj iz izvoda. Tačnije, regulacija (sa promjenom protoka) se vibrira, dodajući neku vrstu induktivne zavojnice na lancetu - polaganje kabela za zavarivanje u zavojnicu.

Prvo što treba učiniti je započeti s pripremom nezaštićenog transformatora, potpuno ga premotati tako da njegovi namotaji budu postavljeni na kraju magnetskog kola sa potrebnim tehnološkim prazninama, kvalitetom materijala, vrstom pripreme okvira itd. faktorima. . Dimenzije od i h (div. sl. 8) moraju se „podesiti“ na način da kožna kugla namotaja ima ceo broj zavoja formiranog dela, a broj kuglica je takođe isti ili malo manje od najbliže celine. Zatim prenesite mjesto za izolaciju između kuglica i namotaja.

Najbolja opcija je da ga ne uklonite odmah iz prvog testa, ali najčešće je potrebno to učiniti više puta i pažljivo prilagoditi širinu i visinu prozora magnetskom vodiču. Prilikom projektiranja cilindričnih namotaja potrebno je optimalno odabrati dimenzije njihovih presjeka. Za sekundarni namotaj, namotan debelom šipkom, dodajte više prostora ispod primarnog.

Skica dizajna transformatora za dvije vrijednosti struje zavarivanja - 120 i 150 A - prikazana je na sl. 11 i dijagram

yogo inkluzija - na sl. 12. Najmanja struja je označena većim brojem zavoja sekundarnog namotaja. Ovo nije milost. Jasno je da je napon namota proporcionalan broju zavoja, a induktivnost zavojnice raste proporcionalno kvadratu njihovog broja. Kao rezultat toga, strum se mijenja.

Namotaji su postavljeni na dva okvira od stakloplastike debljine 2 mm. Dijelovi primarnog i sekundarnog namotaja na okviru kože odvojeni su izolacijskim obrazom od istog materijala. Otvori u okvirima za magnetno kolo su 1,5...2 mm širi i duži od poprečnog presjeka preostalog. Ovo eliminiše probleme prilikom sklapanja. Kako biste izbjegli deformaciju okvira, prije namotavanja, čvrsto ga postavite na drveni trn. Primarni namotaj se sastoji od dvije sekcije (I" i I"), raspoređenih na različite okvire i spojenih paralelno. Koža po sekciji je 230 zavoja PEV-2 jezgre prečnika 1,9 mm. Sekcije se mogu namotati sa 115 ív, ale Morat će se spojiti uzastopno Prije namotavanja traga stopala, kožnu kuglu treba očvrsnuti laganim udarcima drvenog čekića i premazati lakom za izbjeljivanje.

Za sekundarni namotaj autor je koristio aluminijsku sabirnicu s poprečnom šipkom od 30 mm 2 (5x6 mm). Ako je guma približno iste površine poprečnog presjeka ili različite veličine, morat ćete malo promijeniti širinu presjeka okvira kako biste prilagodili namotaj. Prije namotavanja neizolirane gume, čvrsto je umotajte jorganom ili tankom pamučnom tkaninom, isječenom sprijeda na trake širine 20 mm. Debljina izolacije - ne više od 0,7 mm.

Sekcije II" i II" su namotane u 34 zavoja, sekcije III" i III"" - po 8 zavoja. Guma se postavlja na ram sa dve kuglice sa širokom stranom okrenutom prema magnetnom provodniku. Kožna lopta se drobi svetlom udarcima drvenog čekića i premazati prozirnim lakom.Pripreme Kasete potom osušiti.Temperaturu i suvoću sušilice držati ispod oznake laka za sušenje.

Magnetna jezgra transformatora je izrađena od hladno valjanih transformatorskih čeličnih ploča debljine 0,35 mm. Na površini je crni toplo valjani čelik, površina hladno valjanog lima je bijela. Moguće je rezati čelični lim od magnetnih jezgara transformatora koji su u dobrom stanju i postavljeni na trafostanicama. Čelik se mora isprobati za metodologiju, o jaku vikladeno više. Čim se napravi posljednji korak, vrijednost maksimalne indukcije m značajno se razlikuje od one usvojene tijekom ekspanzije (1,42 T), ostalo će se morati ponoviti i dobiti rezultati pri pripremi transformatora. Čelični limovi se direktno od valjanog čelika režu u trake širine 40 mm, koje se režu na ploče širine 108 i 186 mm. Suze se mogu ukloniti turpijom ili turpijom za piljevinu. Magnetni provodnik se sklapa “preko puta” sa eventualno manjim razmacima na štapićima ploča.

Gotovi transformator se stavlja u suvo kućište od nemagnetnog materijala, kao što je aluminijum. Otvori za ventilaciju moraju biti otvoreni na koži. Do nivoa 220, transformator je povezan kablom sa bakrenim energetskim provodnicima prečnika od najmanje 6 mm 2 i žicom za uzemljenje, koja je povezana sa magnetnom jezgrom transformatora i njegovim suvim kućištem. Merezheva utičnica je trokontaktna utičnica (treća je uzemljenje), nominalna za najmanje 63 A.

Krajevi sekundarnih namotaja su pouzdano spojeni na navojne mesingane igle promjera 8...10 mm, ugrađene na električnu ploču otpornu na toplinu postavljenu na suhu kožu transformatora. Poput kuvanja mesa, medene strelice raspona od 16...25 mm 2. Elektrode za zavarivanje (pripremljene u bilo koje vrijeme) mogu se izraditi samostalno, brzo, na primjer, uz preporuke. Bušilice promjera 2...6 mm od mekog niskougljičnog čelika podijeljene su na ravne rezove od 300...400 mm. Premaz se priprema sa 500 g kraida i 190 g rijetkog stakla, razrijeđenog sa flašom vode. Ove količine sameljite za 100-200 elektroda.

Za pripremu reznica umotajte cijelu golubicu u premaz, ostavljajući samo neobložene krajeve oko 20 mm, ocijedite i osušite na temperaturi od 20...30°C. Takve elektrode su pogodne za zavarivanje kao promjenjivi ili stalni izvor. Naravno, smradovi mogu biti samo pravovremena alternativa objavljivanju na komercijalni način. Nije dobro iskoristiti ih u vojnoj profesiji.

LITERATURA

5. Zaks M. I. ta in. Transformatori za proizvodnju električnog luka. -L.: Škola Vishcha, 1988.

6. Baranov V. Električni kotao male snage.-Radio, 1996. br. 7, str. 52-54.

7. Gorsky A. N. Ta in. Slom elektromagnetnih elemenata iz sekundarnog električnog napajanja. - M: Radio i veze, 1988.

8. Dovidkovljeva električarska knjiga. - M: Energovidav, 1934.

Dizajn samostalnih transformatora za zavarivanje ima izrazitu specifičnost, jer u većini slučajeva ne odgovaraju tipičnim krugovima i za njih je, uglavnom, nemoguće uspostaviti standardne metode projektovanja i dekompozicije za industrijske transformatore. Specifičnost je u tome što se prilikom pripreme samokutija parametri njihovih komponenti prilagođavaju materijalima, uglavnom magnetnim provodnikom. Često se transformatori ne sklapaju iz najkraćeg transformatorskog kaveza, namotani su najkraćom žicom i jako se zagrijavaju i vibriraju.

Kada se pripremi transformator koji je po dizajnu sličan industrijskim komponentama, moguće je ubrzati projektovanje standardnim metodama. Takve metode uspostavljaju najoptimalnije vrijednosti namota i geometrijskih parametara transformatora. Međutim, s druge strane, ova optimalnost je ograničena standardnim metodama. Dakle, izgledaju apsolutno nemoćni kada bilo koji parametar prelazi standardnu ​​vrijednost.

Iza oblika jezgra dijele se transformatori oklopnog i trakastog tipa.

Transformatori udarnog tipa, u poređenju sa transformatorima oklopnog tipa, proizvode veći CCD i omogućavaju veću čvrstoću žica u namotajima. Zato transformatori počinju da zvuče, iza rijetkog vina zuji tik.

Ovisno o prirodi namotaja, uređaj se dijeli na transformatore s cilindričnim i disk namotajima.

Vrste namotaja transformatora: a - cilindrični namotaj; b - namotavanje diska. 1 - primarni namotaj; 2 - sekundarni namotaj.

U transformatorima sa cilindričnim namotajima jedan namotaj je namotan na drugi. Pa kako su poznati namotaji? minimalna udaljenost jedan način na drugi, tada se praktično cijeli magnetski tok primarnog namota kombinira sa zavojima sekundarnog namota. Samo dio magnetskog fluksa primarnog namotaja, koji se naziva fluks disipacije, teče u razmaku između namotaja i nije povezan sa sekundarnim namotom. Takav transformator ima oštru karakteristiku (pročitajte o volt-amper karakteristici aparata za zavarivanje). Transformator sa ovom karakteristikom nije prikladan za ručno zavarivanje. Za podešavanje pada vanjskih karakteristika aparata za kuhanje, u ovom slučaju koristite balastni reostat ili gas. Prisutnost ovih elemenata otežava upotrebu aparata za zavarivanje.

U transformatorima sa disk namotajima primarni i sekundarni namotaji su odvojeni jedan od drugog. To znači da dio magnetskog toka primarnog namotaja nije povezan sa sekundarnim namotom. Čini se da su ovi transformatori možda krivi za elektromagnetsko rasipanje. Takav transformator ima nužnu, opadajuću vanjsku karakteristiku. Induktivnost transformatora je posljedica međusobne rotacije namotaja, njihove konfiguracije, materijala magnetskog kruga i prijenosa metalnih predmeta u blizini transformatora. Stoga je tačan dizajn induktivnosti kruga praktički nemoguć. U praktičnom smislu, razvoj strukture se odvija u pravcu naknadnih pristupa zbog predstojećih pojašnjenja detaljnih i konstruktivnih podataka na praktičan način.

Regulacija mlaza zavarivanja može se postići promjenom postolja između namotaja, koji se namotaju namotajima. U svakodnevnim umovima, važno je zamijeniti transformator sa labavim namotajima. Izlaz proizvedenog transformatora može se bazirati na fiksnoj vrijednosti struje zavarivanja (na istoj vrijednosti napona praznog hoda). Finije podešavanje mlaza za zavarivanje može se izvršiti stavljanjem kabla za zavarivanje u prstenove (kabl postaje veoma vruć).

Posebno jaka disipacija i, prema tome, karakteristika strmoga pada uočena je kod transformatora U-slične konfiguracije u kojima su namoti odvojeni od različitih krakova, a jaz između namotaja je posebno velik.

Međutim, smrad izaziva mnogo boli i možda neće proizvesti jasan osjećaj.

Omjer broja zavoja primarnog namota N 1 i navoja sekundarnog namota N 2 naziva se koeficijent transformacije transformatora n, a pošto razlika u troškovima nije uključena, onda je pravičan izraz:

n = N 1 /N 2 = U 1 /U 2 = I 2 /I 1

de U 1, U 2 - napon primarnog i sekundarnog namotaja; I 1, I 2 - struna primarnog i sekundarnog namotaja, A.

Vibracija napetosti transformatora za zavarivanje

Prvo, prije otvaranja transformatora za zavarivanje, potrebno je jasno identificirati veličinu transformatora za zavarivanje koji mora raditi. Za električno zavarivanje za kućne potrebe, elektrode promjera 2, 3 i 4 mm najčešće se premazuju vikorom. Od toga su stvorene tromilimetarske elektrode, kao najuniverzalnije rješenje, pogodne za zavarivanje i vrlo tankog čelika i teških metala. Za zavarivanje elektroda od dva milimetra odabire se struna od 70A; “Triika” najčešće radi pri protoku od 110-120A; za "četvorku" će vam trebati napajanje od 140-150A.

Kada počnete da savijate transformator, bilo bi razumno umetnuti žicu između izlazne žice i namotati namotaje dok ne dođe do napetosti. Iako se ovdje možete fokusirati na maksimalni mogući napon za određeni uređaj, važno je napomenuti da u slučaju jednofaznog kola, malo je vjerojatno da će bilo koji transformator razviti napajanje veće od 200A. U ovom slučaju, potrebno je jasno shvatiti da se s povećanim stresom povećava razina zagrijavanja i trošenja transformatora, povećavaju se potrebni otpad i skupi dijelovi, električna vagina a ne koža. Granica može utjecati na apetit kuhanja pritiskom. aparati. Zlatna sredina bi mogla biti napetost transformatora, dovoljna za rad najveće trkaće tromilimetarske elektrode, sa izlaznom strujom od 120-130A.

Napetost transformatora za zavarivanje i uređaja u cjelini bit će stariji:

P = U x. × I St. × cos(φ) / η

de U x.g. - Napon praznog hoda, I st. - Zavarivanje struma, φ - smanjiti faznu razliku između struna i napona. Budući da je sam transformator induktivan, tada će sve faze nestati. U ovom slučaju, promjena čvrstoće sa zatezanjem cos(φ) može se uzeti jednakom 0,8. η – KKD. Za transformator za zavarivanje, KKD se može uzeti jednakim 0,7.

Standardna metoda za ripanje transformatora

Ova tehnika se koristi za proširenje širih transformatora za zavarivanje zbog veće magnetne distribucije prednjeg uređaja. Transformator je proizveden na bazi magnetnog jezgra u obliku slova U. Njegov primarni i sekundarni namotaj sastoje se od dva jednaka dijela, koji su smješteni na vanjskim krakovima magnetskog kola. Polovine namotaja su spojene serijski.

Za kundak uzimamo podatke za transformator za zavarivanje, predviđen za radnu struju sekundarnog namotaja I 2 = 160 A, sa izlaznim naponom otvorenog kola U 2 = 50 V, napon ivice U 1 = 220V, vrijednost PR (trivijalnost robota) je prihvatljiva, recimo, 20% (oko PR raspon je manji).

Unesite parametar napetosti, koji određuje napetost transformatora:

P dl = U 2 × I 2 × (PR/100) 1/2 × 0,001
P dl = 50 × 160 (20/100) 1/2 × 0,001 = 3,58 kW

de PR – koeficijent rasipanja rada, %. p align="justify"> Faktor snage pokazuje koliko sati (za stotine jedinica) transformator radi u lučnom modu (zagrijava se) i odlučuje da provede sat u mirovanju (kolapsira). Za samostalne transformatore, PR vrijednosti su jednake 20-30%. Međutim, sam PR ne teče u izlazni niz transformatora, budući da veze transformatora nisu naznačene u PR parametru za gotov vibrator. To će uvelike ovisiti o drugim faktorima: rezu jezgre i debljini cijevi, izolaciji i načinu polaganja jezgre, ventilaciji. Međutim, sa stajališta inducirane tehnike, važno je da će za različite PR optimalan odnos biti jedna veza između više zavoja zavojnica i ravnog poprečnog presjeka magnetnog jezgra, čak i ako imate Nažalost, napetost postaje trajna i troši se na zadatke strume I 2. Nema potrebe prihvatiti PR, recimo, 60% ili svih 100%, a raditi transformator na nižoj vrijednosti, kao što je to u praksi neophodno. Ako želite, najbolje razumijevanje podataka o namotajima i geometrije transformatora osigurat će izbor niže PR vrijednosti.

Za odabir broja zavoja transformatorskih namotaja preporučuje se korištenje empirijske snage jednog zavoja E (u voltima po zavoju):

E = 0,55 + 0,095 × P dl (P dl y kW)
E = 0,55 + 0,095 × 3,58 = 0,89 V/okret

Ova ustajalost važi za širok raspon pritisak, za najbolje rezultate, raspon je 5-30 kW.

Broj zavoja (zbir obje polovine) primarnog i sekundarnog namota izračunava se u skladu s tim:

N 1 = U 1 / E; N2 = U2/E
N 1 = 220/0,89 = 247; N 2 = 50/0,89 = 56

Nazivna snaga primarnog namota u amperima:

I 1 = I 2 × k m /n

gdje je k m =1,05-1,1 koeficijent koji štiti magnetizirajući stub transformatora; n = N 1 / N 2 – koeficijent transformacije.

n = 247/56 = 4.4
I 1 = 160 × 1,1/4,4 = 40 A

Čelični okvir jezgre transformatora (cm 2) određuje se formulom:

S = U 2 × 10000/(4,44 × f × N 2 × B m)
S = 50 × 10000/(4,44 × 50 × 56 × 1,5) = 27 cm 2

de f = 50 Hz – propil frekvencija toka; B m - Indukcija magnetnog polja u jezgru, T. Za transformatorski čelik, indukcija se može uzeti kao B m = 1,5-1,7 T, ali se preporučuje da se približi nižoj vrijednosti.

Strukturne dimenzije transformatora određene su strukturom magnetnog jezgra. Geometrijski parametri magnetnog kola u milimetrima:

• Širina čelične ploče sa paketom magnetnih kola
  a=(S×100/(p 1 ×k c)) 1/2 =(27×100/(2×0,95)) 1/2 =37,7 mm.
• Debljina pakovanja ploča za ruke za magnetno kolo
  b=a×p 1 =37,7×2=75,4 mm.
• Širina otvora do magnetnog kola
  c=b/p 2 =75,4×1,2=90 mm.

de p1 = 1,8-2,2; p 2 = 1,0-1,2. Na osnovu linearnih dimenzija strana odabranog transformatora, površina u kojoj se magnetski krug preseče bit će mnogo veća za traženu vrijednost, što će zahtijevati popunjavanje neizbježnih praznina između ploča u montažnom setu i sljedeće:

S iz = S/k c
S iz = 27/0,95 = 28,4 cm 2

de k c =0,95-0,97 – koeficijent punjenja čelika.

Vrijednosti (a) se biraju najbliže rasponu transformatorskog čelika, krajnje vrijednosti (b) se prilagođavaju prethodnim (a), fokusirajući se na oduzimanje vrijednosti S i S.

Visina magnetnog jezgra nije strogo određena metodom i odabire se na osnovu dimenzija namotaja sa žicom, montažnih dimenzija, kao i položaja između zavojnica, koji se ugrađuje prilikom podešavanja linije transformatora. Veličina zavojnice određena je veličinom trake, brojem zavoja i načinom namotavanja.

Protok zavarivanja se može podesiti pomicanjem dijelova primarnog i sekundarnog namotaja jedan po jedan. Što je veća udaljenost između primarnog i sekundarnog namota, to će transformator za zavarivanje doživjeti manje naprezanje.

Takav rang, za Zvarivalny transformator ZI sa parlamentom od 160a otrimanna, glavni parametar: Sumarna kilkíst Vitkiv perpet cat N 1 = 247 WITKIVA VIMIREVASK PROVERIZ MAGNITOPROP S = 28,4 cm 2. Proširenje sa istim izlaznim podacima, osim PR = 100%, daće mnogo različite odnose S i N 1: 41,6 cm 2 i 168 slično istom protoku od 160 A.

Šta treba učiniti nakon analize rezultata? Prije svega, ova vrsta veze ima odnos između S i N za jedan tok djelovanja samo za transformator za zavarivanje, pripremljen prema krugu s povećanom magnetskom disipacijom. Kao da smo sumirali vrijednosti S i N, uzete za ovaj transformator, za drugi transformator - generiran krugom energetski transformator(Div. Malyunok Nizhde), tada je vihid Strum na Tikh vrijednostima s I N 1 valjano zRIS Bi, otprilike u 1,4-1,5 grozy, obilje je bilo otprilike u dubini zylshiti kilkiy vitkiv primarnih mačaka Ne 1 za zbereznaya veličina strume.

Transformatori za zavarivanje, u kojima su dijelovi sekundarne zavojnice namotani na vrh primarnog namotaja, postaju znatno širi kada samostalna priprema aparat za kuvanje. Njihov magnetni tok je koncentrisaniji i energija se prenosi efikasnije, kako bi se poboljšale karakteristike zavarivanja, koje se, međutim, mogu korigovati prigušivačem ili balastnim nosačem.

Zbogom uništenju zvjerskog transformatora

Nedostatak mnogih tipova standardnih metoda razvoja leži u činjenici da za određenu snagu transformatora postavljaju samo iste vrijednosti takvih osnovnih parametara kao što su izmjerena površina magnetskog kruga (S) i broj zavoja vinske namote predajnika (N 1), iako se preostali smatraju optimalnim. Veći dio je izrezan kroz magnetno kolo za protok od 160A, koji je jednak 28 cm 2 . Zapravo, poprečni presjek magnetskog kruga za istu nepropusnost može se mijenjati u značajnim intervalima - 25-60 cm 2 i postavljati više, bez puno otpada kao transformator za zavarivanje. Kada ima dovoljno rezova ispod kože, potrebno je otvoriti veći broj zavoja, prvo za sve primarne namote, na način da se dobije zadata napetost na izlazu. Odnos između S i N 1 je blizak proporcionalnom: što je veća površina poprečnog presjeka magnetskog kruga (S), potrebno je manje zavoja oba zavojnice.

Najvažniji dio transformatora za zavarivanje je magnetni provodnik. U mnogim slučajevima se za samonamotavanje koriste magnetna kola iz starih električnih instalacija, jer je ranije bilo dosta zavarivanja: sve vrste velikih transformatora, autotransformatora (LATR), elektromotora. Često ovi magnetni krugovi imaju čak i egzotičnu konfiguraciju, jer se geometrijski parametri ne mogu mijenjati. Proizvodni transformator mora biti osiguran nestandardnim magnetoprovodnikom, vikoristom, i nestandardnim načinom osiguranja.

Najvažniji parametri pri ekspanziji su površina u kojoj je magnetsko jezgro presečeno, broj zavoja primarnog namotaja i labavost na magnetnoj jezgri primarnog i sekundarnog namota transformatora. Poprečni presjek magnetskog kruga u ovom slučaju varira prema vanjskim dimenzijama komprimovanog paketa ploča, ne uzimajući u obzir troškove razmaka između ploča, a izražava se u cm 2. Sa naponom pod naponom od 220-240V, uz neznatan oslonac u liniji, možemo preporučiti napredne formule za blisko vođenje zavoja primarnog namotaja, koje daju pozitivne rezultate za tokove od 120-180A za mnoge tipove transformatora iv. Ispod su formule za dvije ekstremne opcije za rotiranje namotaja.

Za transformatore sa namotajima na jednoj ruci (mali ispod, a):
N 1 = 7440 × U 1 /(S iz × I 2)
Za transformatore sa odvojenim namotajima (slika ispod, b):
N 1 = 4960 × U 1 /(S iz × I 2)

gdje je N 1 približan broj zavoja primarnog namotaja, S z je umirujući rez magnetnog jezgra (cm 2), I 2 je podešavanje žice za zavarivanje sekundarnog namota (A), U 1 je granica napona.

U ovom slučaju, potrebno je uzeti u obzir da za transformator s primarnim i sekundarnim namotima odvojenim duž različitih krakova, malo je vjerojatno da će moći izvući struju veću od 140A - to ukazuje na jaku disperziju magnetskog polja. Također nije moguće fokusirati se na napajanje od 200A drugih tipova transformatora. Formule su bliže karakteru. Neki transformatori sa posebno malim magnetnim krugovima proizvode znatno niže izlazne struje. Osim toga, postoji mnogo parametara koji se ne mogu izmjeriti i potpuno razumjeti. Nepoznato je koja se vrsta materijala koristi za pripremu jednog ili drugog, skidanja sa starog posjedovanog magnetskog provodnika. Napon u električnom kolu može značajno varirati (190-250V). Što je još gore, dalekovod ima značajan izvor napona, koji iznosi samo jedan ohm, on praktički ne ulazi u očitavanje voltmetra, što je velika unutrašnja potpora, inače može u velikoj mjeri prigušiti napon vara. Općenito, preporučuje se uklanjanje primarnog namota transformatora iz glavnog namota nakon 20-40 zavoja.

U ovom slučaju će biti preciznije moguće odabrati napon transformatora ili ga podesiti prema određenom nivou napona. Broj zavoja sekundarnog namota određuje se iz odnosa (osim "glasa", na primjer, iz dva LATR-a):

N 2 = 0,95 × N 1 × U 2 /U 1

gdje je U 2 napon praznog hoda na izlazu sekundarnog namota (45-60V), U 1 je granični napon.

Vibracije rezanja magnetnog kola

Sada znamo kako otvoriti zavoje zavojnica transformatora za zavarivanje ispod magnetne prečke. Ako je napajanje izgubljeno, kako odabrati ovaj raspon, pogotovo jer dizajn magnetnog kola dozvoljava varijacije ove veličine?

Optimalna vrijednost za rezanje magnetnog kola za tipični transformator za zavarivanje određena je u aplikaciji prema standardnoj metodi (160A, 26 cm2). Proteus, koji je sada optimalan u smislu energetskih pokazatelja, isti je, a možda je moguć i u budućnosti, u smislu konstruktivnih i ekonomskih promjena.

Na primjer, transformator istog tipa može uzrokovati da se magnetsko kolo prekine s razlikom od dva: recimo 30-60 cm 2 . Ovom brzinom, broj zavoja namotaja će se smanjiti otprilike dva puta: za 30 cm 2 morat ćete namotati dvostruko više, manje za 60 cm 2. Ako magnetno jezgro ima malu rupu, tada rizikujete da svi zavoji jednostavno neće stati u njegov volumen ili ćete završiti uvijanjem ravnomjerne tanke žice - u tom slučaju je potrebno povećati raspon magnetne jezgre s manje broj zavoja (relevantan za mnoge samohodne transformatore). Drugi razlog je ekonomičan. S obzirom na to da materijala za namotaje nedostaje, onda će, u skladu sa njegovim željama, ovaj materijal morati maksimalno zaštititi povećanjem magnetnog provodnika na veći raspon. S druge strane, magnetoprovodnik je najvažniji dio transformatora. Područje gdje je magnetsko kolo presječeno je problem, a prije toga je već primjetan problem. Problem povećanog napona posebno je uočljiv kada je transformator namotan aluminijskom šipkom, napon je znatno manji od čelika, a samim tim i više bakra. Uz velike rezerve materijala i dovoljne dimenzije magnetnog kruga, ovaj element dizajna može se odabrati tanji. U svakom slučaju, ne preporučuje se ići ispod vrijednosti od 25 cm 2, a također ne prelazi 60 cm 2.

Odabir transformatora prelazi na posljednji korak

U nekim slučajevima, izlazni napon transformatora može se ocijeniti protokom primarnog namotaja u načinu rada bez opterećenja. Ili bolje rečeno, ovdje ne možemo govoriti o brzoj procjeni napetosti u načinu zavarivanja, već o prilagođavanju transformatora na maksimalna napetost, jer se kreira specifičan dizajn. Ili trebate kontrolirati broj zavoja primarnog namota kako biste spriječili njihov nedostatak u procesu proizvodnje. Za to će vam trebati sljedeća oprema: LAT (laboratorijski autotransformator), ampermetar, voltmetar.

Istovremeno, nije moguće suditi o napetosti prema protoku u praznom hodu: protok može biti različit za različite vrste transformatora. Međutim, promatrajući prisutnost protoka u primarnom namotu u stanju mirovanja, može se bolje procijeniti snagu transformatora. U tu svrhu, primarni namotaj transformatora mora biti povezan preko LATR-a, što vam omogućava nesmetanu promjenu napona na njemu od 0 do 240V. Lancug ima uključen i ampermetar.

Povećanjem napetosti na namotajima moguće je eliminisati taloženje struje od životnog naprezanja. Vau, to je tako sjajan izgled.

U početku je kriva prazna, ali raste linearno do male vrijednosti, zatim se brzina rasta povećava - kriva se savija prema gore, nakon čega slijedi tok rastućeg protoka. Istovremeno, ako je kriva usmjerena do tačke neusklađenosti, ona se pumpa do napona od 240V (kriva 1), što znači da primarni namotaj sadrži nekoliko zavoja i potrebno ga je premotati. Potrebno je osigurati da transformator ima oko 30% više prekidača na istom naponu bez LATR-a. Ako tačka radnog napona leži na glavnoj krivulji, onda kada je transformator zavaren, postići će se njegova maksimalna napetost (kriva 2). U slučaju krivulja 3, 4, transformator ima vijek trajanja, koji se može povećati promjenom zavoja primarnog namota, a postoji i blagi tok bez opterećenja: većina zupčanika s samonavijanjem je orijentirana u ovom položaju . U stvarnosti, struje praznog hoda variraju za različite tipove transformatora, od kojih većina radi u rasponu od 100-500 mA. Ne preporučuje se ugradnja prekidača u praznom hodu iznad 2A.

Kada pobijedite na ovoj stranici, potrebno je postaviti aktivne poruke na ovoj stranici, vidljive koristuvačima i robotima za pretraživanje.

Predstavljamo automatizaciju KALKULATOR

„Rozrahunok Kutovih zavarene šavove"

(SP 16.13330.2011 Čelične konstrukcije, Pomagao u dizajnu i razvoju čeličnih spojeva SK do šefa SNiP II-23-81)

Materijali odobreni za dizajnere

Kratka video recenzija:

KAPACITETI KALKULATORA

Automatizacija razkhunoka široke klase zavarenih šavova.

Prošireni kompleks u svom sektoru ažurira se softverskim paketom SCAD Office (odjeljak "Kristal. Zavarivanje") prema rasponu šara zavarenih šavova koji variraju, broju onih koji rade na šavovima vanjskih trendova (Qx, Qy , N, Mx, My, M z), Istovremeno, vikoristan je i inteligentan i nježan.

Sigurnosni kalkulator 12 video materijala (više od 4 godine) na prvi pogled teorijske zasjede otvaranje nagomilanih zavarenih šavova i poklopac bezličnih kundaka, otvaranje šavova različitih konfiguracija.

Dovoljno je uneti izlazne podatke kako bi se brzo uklonio koeficijent nenosivosti cijepanih šavova.

Video snimci uživo i komentari sa snimanja u oblaku S.A. Makeeva.
http://bit.ly/1A1IQWr http://bit.ly/129OcAT

Kao dio detaljnijeg razumijevanja materijala Kalkulatora, veličina rezanih zavarenih šavova trenutno je dostupna za pregled bez mačaka (UT) i zanimljiv video ( Zagalne posilannya na plejlisti):

1. Video pregled Kalkulatora "Rozrahunok zavarenih zavarenih šavova" https://youtu.be/BE40vVJNPN4

2. Kratak uvod u teoriju rozrukhunku kulov zavarenih šavova https://youtu.be/X7eRLGFt8X0

3. Rozrohanok zavareni šavovi šavova koji se preklapaju (1, 2, 3) https://youtu.be/8W1iZIWP4l8

4. Rozrakhunok od zavarenih porubnih šavova, ravno reza po planu https://youtu.be/Yilrh6DmL0U

5. Rotiranje zavarenih šavova duž konture prstena u planu https://youtu.be/R9AsQcdYz4s

6. Rozhrakhunok zavareni šavovi konture I-greda https://youtu.be/xhGO5Oxqi1g

7. Rozrakhunok vertikalnih pravorezanih zavarenih šavova https://youtu.be/zYkY76tiVHw

8. Rozkhunok horizontalni i šavovi u obliku slova H https://youtu.be/Lt4k6PoxFDQ

9. Rotiranje šavova rešetkastih elemenata iz uparenih snopova https://youtu.be/Z5dFXq-jLX0

10. Rozhrakhunok vertikalni prstenasti šavovi https://youtu.be/z6TI7rEFugU

11. Raspored horizontalnih, radijalno orijentisanih šavova https://youtu.be/22bUl_B5S3Y

12. Zavareni šavovi sa upletenim stupovima iz kutije kanala https://youtu.be/kXdxBXln__M

Kada naručite kalkulator, e-poštom ćete dobiti mapu za preuzimanje svih materijala: 12 video datoteka, Excel datoteku samog kalkulatora i set preliminarne i normativne literature sa dark ili Yandex diska.

Skladište fascikli za nabavku materijala Kalkulatora za predaju je u nastavku:

Skladište fascikle video materijala (12 video snimaka ekstremne trivaliteta tokom 4 godine) kalkulatora za predaju ispod:

Danski dizajn transformatora za zavarivanje je pogodan za izvođenje dizajna transformatora za točkasto zavarivanje.

Kao što je više puta opisano, transformator se sastoji od jezgre i dva namotaja. Ovi elementi dizajna sami po sebi ukazuju na osnovno zavarivanje. Znajući unaprijed koja je nazivna snaga kruga, napon na primarnom i sekundarnom namotu, kao i drugi parametri (), određuje se raspored namotaja, jezgra i rez.

Vršimo precizno projektovanje transformatora za proizvodnju!

U času ispitivanja konstrukcije transformatora za zavarivanje, kao osnova se uzimaju sljedeći podaci:

Napon primarnog namota U1. U suštini, nema naponskih barijera, bez obzira na vrstu transformatora. Može biti 220 ili 380 V; nazivni napon sekundarnog namota U2. Električni napon, koji je prisutan nakon smanjenja ulaza, ne prelazi 80 V. Potreban za pokretanje luka; nazivna snaga sekundarnog namotaja I. Ovaj parametar se bira na osnovu vrste elektroda koje se koriste za zavarivanje i maksimalne debljine metala koji se može zavariti; površina reza jezgre Sc. Pouzdanost robotskog uređaja leži ispod površine. Optimalna površina rezanja je 45 do 55 cm2; trg vikna Dakle. Područje prozora jezgre odabrano je iz strukture dobre magnetske disperzije, uklanjanja viška topline i lakoće namotavanja. Optimalni parametri su 80 do 110 cm2;

Debljina namotaja (A/mm2). Ovo je važan parametar koji ukazuje na električni otpad u namotajima transformatora. Za samostalne transformatore, postavite ovaj indikator na 2,5 - 3 A. mjesto

Kao pravilo uzimamo sljedeće parametre za transformator za zavarivanje: granični napon U1=220 V, napon sekundarnog namota U2=60 V, nazivna strujna snaga 180 A, površina poprečnog presjeka jezgre Sc=45 cm2, površina prozora So =100 cm2, debljina Postoji namotana linija 3 A.

P = 1,5 * Sc * So = 1,5 * 45 * 100 = 6750 W ili 6,75 kW.

Bitan! Ova formula ima koeficijent 1,5 za transformatore sa jezgrom tipa P, Sh. Za toroidalne transformatore ovaj koeficijent je veći od 1,9, a za jezgre tipa PL, ShL 1.7.

Bitan! Kao i u prvoj formuli, koeficijent je 50 vikoristana za transformatore sa jezgrom tipa P, Sh. Za toroidne transformatore je više od 35, a za jezgre tipa PL, ShL 40.

Sada smo odredili maksimalnu jačinu toka na primarnom namotu prema formuli: Imax = P/U = 6750/220 = 30,7 A. Broj zavoja je izgubljen kao rezultat poništavanja podataka.

Za raspored zavoja koristi se sljedeća formula: Wh = Uh * K. Za sekundarni namotaj to će biti W2 = U2 * K = 60 * 1,11 = 67 zavoja. Za prvi razvoj godinu dana uštedimo malo, a onda će se tu smjestiti drugačija formula. Često se, posebno kod toroidnih transformatora, mijenja struktura ploča za regulaciju snage. Vrijedi pokušati vidjeti strelicu na potezu pjesme. Struktura je određena sljedećom formulom: W1st = (220 * W2) / Ust.

• Ust je izlazni napon sekundarnog namotaja.
• W2 – zavoji sekundarnog namotaja.
• W1st - zavoji primarnog namotaja drugog stupnja.

Potrebno je otvoriti mrežnicu na nivou kože Ust. Za to je formula brzine U=P/I. Na primjer, trebamo napraviti nekoliko stupnjeva s regulacijom na 90 A, 100 A, 130 A i 160 A za naš transformator od 6750 W. Nakon što smo predali podatke formuli, možemo ukloniti U1st1=75, U1st2=67,5, U1st3=52, U1st4=42,2 V.

Uklanjanje vrijednosti je predstavljeno u obliku rasporeda okreta za kontrolne stupnjeve i uklanja se W1st1=197 okretaja, W1st2=219 okretaja, W1st3=284 okreta, W1st4=350 okreta. Dodavanjem još 5% na maksimalnu vrijednost skraćenih zavoja za 4. stupanj, dobijamo stvarni broj zavoja - 385 zavoja.

Na kraju, moramo pokriti nit na prvom i drugom namotu. U tu svrhu, maksimalnu strunu namotaja kože podijelimo sa debljinom struna. Kao rezultat, prvi = 11 mm2 i drugi = 60 mm2.

Bitan! Dizajn kontaktnog transformatora je zavaren na sličan način. Pivo je malo u dnevnim obavezama. Desno je nazivna snaga sekundarnog namota za takve transformatore oko 2000 - 5000 A za niskotlačne i do 150 000 A za čvrste. Regulacija takvih transformatora sastoji se od do 8 stupnjeva korištenjem varijabilnih kondenzatora i diodnog mosta.

Kako otvoriti video transformator