(Belge)

Güç transformatörlerinin geliştirilmesi programı (Belge)

Vasyutinsky S.B. Transformatörlerin güç teorisi ve tasarımı (Belge)

Riskova Z.A. İçeri gir. Elektrik kontak kaynağı için transformatörler (Belge)

Dimkov A.M. Transformatörlerin tasarımı ve tasarımı (Belge)

Program - Güç transformatörlerinin ısınmasına ve aşınmasına karşı koruma (Program)

Tikhomirov P.M. Transformatörlerin tasarımı (Belge)

Önemli dişli ve kam mekanizmalarının analizi ve sentezi (Belge)

Pentegov I.V. ІІП kaynak ekipmanının giriş ve çıkış filtrelerinin kısmalarının genişletilmesine yönelik metodoloji (Belge)

Teplopritoki programı (Program)

Barabanov N.M., Zemskova V.T., Panov Yu.T. Plastik işlemenin ana süreçlerinin matematiksel modellenmesi (Belge)

n8.doc

Zvaryuvalny hesap makinesi

Program “Rozrahunok kaynak transformatörleri”Kendi kendine inşa edilen transformatörlerin yaratılma saatinin gelişimini kolaylaştırmak için yazılmıştır. Rozrakhunka tekniği V. Volodin'den alınmıştır.

Rozrahunkov'un haraçları

Bu yöntemi kullanarak 2 transformatörü kendim sardım, ancak ilkinin kullanışlılığına ulaşana kadar birkaç kez yeniden sarılması gerekiyordu.

Programda, girilen bir dizi alanı verilerinizle dolduracaksınız ve "Kilidi Aç" düğmesine bastığınızda, sarımlarda, kesme tellerinde ve diğer verilerde bir dizi dönüş açılacaktır. Sorumluluğunuzdaki alanın ekseni doldurulmalıdır

yazılan Strichkovy

Set, transformatör bölmesinin G, P veya W benzeri plakalarından yapılmıştır. Dikiş, transformatör kapağının dikişleriyle tutarlıdır. Transformatör sızdırmaz değildir - özel bir teknoloji kullanılarak özel manyetoelektrik çelik ateşlenir).

Peretin osderya = a * b.

Çekirdek astarı transformatörün çalışması için yeterlidir.

Manyetik iletken çapraz çubuğunun cm kare cinsinden değeri S>0,015*P'dir (de P - watt cinsinden).

Toroidal olana maruz kalan manyetik iletkenler için çapraz çubuğu 1,3...1,5 kat artırın.

Pamuk yününde transformatörün gerilimi çok eskidir
Rtr = 25 * İst,
de Isv – amper cinsinden zvaryuvalny tıngırdatma.

Transformatörün eski yünlü toplam kalınlığı
Rgab = Uхх * Iсв,
de Uxx - sargı II'deki voltaj

Henüz ne tür bir crossover'a ihtiyacınız olduğunu bilmiyorsanız program kendini açacak ve kaynattıktan sonra giriş alanına gerekli verileri dikkatlice girecektir.

Ayrıca, açılır listeden birincil ve ikincil sargılar için tel malzemesini ve çekirdek tipini seçmelisiniz.

Çekirdekler patlama yaşıyor

Bronevi (W benzeri şekil - a))
Strizhnev (G benzeri şekil - b))
Toroidal (O benzeri Şekil - c))

Transformatörlerin zırhlı çekirdekleri nadiren sıkışır.

En güzel görüntüler uzakta beliriyor.

Kaynak makinesini kullanırken, boyutları ve dağılım alanını en aza indiren toroidal manyetik devrenin dondurulması önemlidir. Bunları halletmek önemli.

Katlanmış şerit transformatörlerle en basiti. Kendi transformatörlerimi üzerlerine kendim kurdum.

DEĞER DÖNÜŞTÜRÜCÜ: ROZRAKHUNOK I VIGOTOVLENYA

V.VOLODİN, ( http://valvolodin.narod.ruі http://valvol.nightmail.ru) m.Odessa, Ukrayna

Kaynak transformatörünün çalışmasının özgüllüğü düşünülemez. Pişirme ve duraklama baskısından gelişen döngünün basıncı altında çalışma sıklığına mutlaka saygı gösterin, % 60'ta toplanır. Ticari üretim transformatörleri için, genellikle daha küçük bir değer almak gerekir -% 20, bu, termal rejimde önemli değişiklikler olmadan, transformatör sargılarındaki akımın kalınlığını arttırmaya ve alanını değiştirmeye olanak tanır. sargıların yerleştirilmesi için gerekli olan manyetik devrenin penceresi. 150 A'ya kadar kaynak akımları için bakır sargıda izin verilen akım kalınlığı 8 A/mm2, alüminyumda ise 5 A/mm2'dir.

Mukavemet belirtildiğinde, manyetik devresindeki indüksiyon seçilen malzeme için izin verilen maksimum değere ulaştığından transformatörün boyutları ve ağırlığı minimum olacaktır. Ancak ev yapımı tasarımcı değerini bilmiyor, parçalar bilinmeyen bir markanın elektrikli çeliğinin sağında yatıyor. Tatmin edici olmayan koşulları ortadan kaldırmak için endüksiyon azaltılmalı, bu da transformatörün boyutunda makul olmayan bir artışa yol açmalıdır.

Aşağıdaki yöntemi hızlı bir şekilde kullanarak, bakıma muhtaç herhangi bir transformatör çeliğinin manyetik özelliklerini belirlemek mümkündür. Bu amaçla, 5...10 cm2 açıklığa sahip (Şekil 8'de katı boyutlar a ve b) ve 50... 100 tur yumuşak, yalıtımlı dart 1.5 saran "deneysel" bir manyetik iletken seçmeye başladılar. .. damarlardan birinde 2 5 mm2. Daha ileri gelişmeler için lCP = 2h + 2c + 3,14* formülünü ve ortalama manyetik depresyonu bilmek gerekir. Güç hatları ve sarım r'nin aktif desteğini bastırın.

Şekil 2'de gösterilen diyagramın ötesinde. 9, bir deneme kurulumu seçin. T1 – laboratuvar tarafından düzenlenen ototransformatör (LATR); L1 - “deneysel” bir manyetik devrede sarma. Düşürücü transformatör T2'nin toplam kapasitesi 63 VA'dan az değildir, dönüşüm oranı 8...10'dur.

Gerilim arttıkça, manyetik devrede gerilime bağlı olarak bir indüksiyon derecesi T olacaktır. manyetik alan N, A/m, Şekil 2'de gösterilene benzer. 10, bu miktarların aşağıdaki formülleri kullanarak hesaplanması:

burada U ve I voltmetre PV1, V ve ampermetre PA1, A'nın okumalarıdır; F – frekans, Hz; S - “deneysel” manyetik devrenin kesme alanı, cm2; w - sargının dönüş sayısı. Grafikten, küçük şekilde gösterildiği gibi, doygunluk indüksiyonunu Bs, maksimum indüksiyonunu Bm ve alternatif manyetik alanın maksimum gücünü Hm bulabilirsiniz.

Örneğin, bir kaynak transformatörü, verilen voltaja göre 220 V, 50 Hz alternatif güç kaynağı şeklinde çalışacak şekilde tasarlanmıştır. Boşta U xx =65 V ve maksimum akış I maks =150 A.

Transformatörün boyutsal gücü

P gab = U xx * I maks = 65 * 150 = 9750 VA.

Verilen formülü kullanarak, manyetik iletken S m'nin kesit alanının S o penceresinin alanına eklenmesini hesaplayabiliriz:

de J - sargılardaki struma kalınlığı, A/mm2; k с =0,95 - çelik manyetik devrenin dolma katsayısı; k 0 =0,33...0,4 - pencereyi balla (alüminyum) doldurma katsayısı.

V m = 1,42 T olduğunu varsayalım, primer sargı bakır tel ile, sekonder sargı ise alüminyum ile sarılmıştır (tel kalınlığının ortalama değerini J = 6,5A/mm2 olarak alıyoruz):

S M S Ö = 9750 / (1,11 * 1,42 * 6,5 * 0,95 * 0,37) = 2707 cm4.

a=40 mm kabul ettiğimizde manyetik devrenin diğer boyutlarını biliyoruz: b=2*a=80mm; h = 1,6 * a = 32 mm; h = 4a = 160 mm.

Böyle bir manyetik devrede transformatör sargısının bir turunun EPC'si E B = 2,22*104B m *a*b*k c =2,22*10-4*1,42*3200* *0,95 = 0,958 V. İkincil sargının dönüş sayısı w 2 = U xx / E B = 65/0,958 = 68. Sekonder sargıyı geçmek S 2 =l max /J=150/5=30 mm2 (J=5 A/mm2, sekonder sargının alüminyum teli gibi). Birincil sargının sarım sayısı w 1 =U 1 /E B =220/0,958=230. Birincil sargının maksimum stribi I 1maks =l maks *w 2 /w 1 =150*68/230=44,35 A. Birincil sargının çapraz çubuğu S 1 =I 1maks /J=44,35/8=5,54 mm 2.

Çubuk yapısının transformatörünün hem birincil hem de ikincil sargıları, manyetik devrenin iki çekirdeğinde bulunan iki parçaya bölünmelidir. Birincil sargının ardışık olarak bağlanan kısımlarından gelen kaplama, en az 2,65 mm çapında 115 turdur. İlk kedinin parçalarının paralel bağlanmasına izin verilirse, deri, çapı 1,88 mm'den az olmayan iki küçük kesikle ipliğin 230 dönüşüne yerleştirilmelidir. Benzer şekilde ikincil sargıyı da iki parçaya bölün.

Sargılar silindirik olacaksa, transformatörün düşen görüş özelliklerini durdurmak için, en az 3 mm çapında bir nikrom darttan gelen ikincil iz ile seri olarak 0,2...0,4 Ohm destekli bir direnci açın. . Disk sargılı bir transformatör için bu direnç gerekli değildir. Ne yazık ki, böyle bir transformatörün tasarımının endüktansının kesin tasarımı neredeyse imkansızdır, çok fazla metal nesnenin çıkarılması nedeniyle parçalar kalacaktır. Uygulamada tasarım geliştirmeleri, transformatörün sargı ve tasarım verilerinin ayarlanmasından, bileşenlerin üretiminin test sonuçlarına kadar ardışık yaklaşımlar yöntemiyle gerçekleştirilir. Ayrıntılı yöntemleri adresinde bulabilirsiniz.

Amatör beyinlerde volan (sargı düzenlemesi için) sargılarından transformatör hazırlamak önemlidir. Dizinin sabit değerlerinin sayısını kaldırmak için ikincil sargıyı uçlardan çıkarın. Daha doğrusu, düzenleme (akışta bir değişiklik olduğunda) titreşerek lansete bir tür endüktans bobini eklenir - kaynak kablosu bir bobin içine yerleştirilir.

Yapılacak ilk şey korumasız transformatörü hazırlamaya başlamak, gerekli teknolojik boşluklar, malzemenin kalitesi, çerçeve hazırlama türü vb. faktörlerle birlikte sargıları manyetik devrenin sonuna yerleşecek şekilde tamamen geri sarmaktır. . ve h'den (böl. Şekil 8) boyutlar, sarımın deri bilyasının, oluşturulan parçanın tüm dönüş sayısına sahip olacağı ve bilyaların sayısının da aynı veya biraz olacağı şekilde "ayarlanmalıdır" en yakın bütünden daha azdır. Daha sonra, toplar arası ve sarımlar arası yalıtım için yeri aktarın.

En iyi seçenek, onu ilk testten hemen çıkarmak değildir, ancak çoğu zaman bunu tekrar tekrar yapmak ve pencerenin genişliğini ve yüksekliğini manyetik iletkene göre dikkatlice ayarlamak gerekir. Silindirik sargıları tasarlarken bölümlerinin boyutlarının en uygun şekilde seçilmesi gerekir. Kalın bir çubukla sarılmış ikincil sargı için birincil sargının altına daha fazla boşluk ekleyin.

Şekil 2'de gösterilen kaynak akımının iki değeri (120 ve 150 A) için transformatör tasarımının bir taslağı. 11 ve diyagram

yogo katılımı - Şekil 2'de. 12. En küçük akım, ikincil sargının daha fazla sayıda dönüşüyle ​​gösterilir. Bu merhamet değil. Sargı voltajının dönüş sayısıyla orantılı olduğu ve bobinin endüktansının, sayılarının karesiyle orantılı olarak arttığı açıktır. Sonuç olarak, tıngırdama değişir.

Sargılar 2 mm kalınlığında cam elyaf levhalardan yapılmış iki çerçeve üzerine yerleştirilir. Kaplama çerçevesindeki birincil ve ikincil sargıların bölümleri, aynı malzemeden yapılmış bir yalıtım yanağıyla ayrılır. Manyetik devre için çerçevelerdeki açıklıklar, geri kalanın enine kesitinden 1,5...2 mm daha geniş ve daha uzundur. Bu, katlama sırasındaki sorunları ortadan kaldırır. Çerçevenin deformasyonunu önlemek için sarmadan önce ahşap bir mandrel üzerine sıkıca yerleştirin. Birincil sargı, farklı çerçevelere yayılmış ve paralel olarak bağlanmış iki bölümden (I" ve I") oluşur. Bölüm başına kaplama, 1,9 mm çapında 230 tur PEV-2 çekirdeğidir. Bölümler 115 ile sarılabilir. dönüşler.iв, ale Sırayla bağlanmaları gerekecek.Ayak izini sarmadan önce, deri topu tahta çekiçle hafif darbelerle sertleştirilmeli ve ağartma verniği ile kaplanmalıdır.

İkincil sargı için yazar, 30 mm2 (5x6 mm) çapraz çubuklu bir alüminyum bara kullanmıştır. Lastik yaklaşık olarak aynı kesit alanına sahipse veya farklı boyuttaysa, sargıya uyum sağlamak için çerçeve bölümünün genişliğini biraz değiştirmeniz gerekecektir. Yalıtımsız lastiği sarmadan önce, önden 20 mm genişliğinde şeritler halinde kesilmiş bir yorgan dikişi veya ince pamuklu kumaşla sıkıca sarın. Yalıtım kalınlığı – 0,7 mm'den fazla değil.

Bölüm II" ve II" 34 turda, bölüm III" ve III"" - her biri 8 turda sarılır. Lastik, geniş tarafı manyetik iletkene bakacak şekilde iki bilya ile çerçeveye yerleştirilir. Deri top ışıkla ezilir Tahta çekiçle vurularak şeffaf vernikle kaplanır.Hazırlıklar Daha sonra kasetler kurutulmalıdır.Kurutucunun sıcaklığı ve kuruluğu, kuruyan verniğin işaretinin altında tutulmalıdır.

Transformatörün manyetik çekirdeği, 0,35 mm kalınlığında soğuk haddelenmiş transformatör çelik plakalarından yapılmıştır. Yüzeyinde siyah sıcak haddelenmiş çelik bulunur, soğuk haddelenmiş sacın yüzeyi beyazdır. İyi durumda olan ve trafo merkezlerinde kurulu olan trafoların manyetik çekirdeklerinden çelik sac kesmek mümkündür. Yak vikladeno ile ilgili metodoloji için Steel'in daha fazla denenmesi gerekiyor. Son adım atılır atılmaz, maksimum indüksiyon m'nin değeri, genişletme sırasında benimsenen değerden (1,42 T) önemli ölçüde farklıdır, geri kalanının tekrarlanması ve transformatörün hazırlanması sırasında elde edilen sonuçların alınması gerekecektir. Çelik saclar doğrudan haddelenmiş çelikten 40 mm genişliğinde şeritler halinde kesilir ve bunlar 108 ve 186 mm genişliğinde plakalar halinde kesilir. Gözyaşları bir dosya veya talaş dosyası kullanılarak temizlenebilir. Manyetik iletken, plaka çubukları üzerinde muhtemelen daha küçük boşluklar olacak şekilde "caddenin karşısına" monte edilir.

Bitmiş transformatör, alüminyum gibi manyetik olmayan bir malzemeden yapılmış kuru bir kasaya yerleştirilir. Ciltteki havalandırma açıklıkları açılmalıdır. Seviye 220'ye kadar transformatör, en az 6 mm2 kesitli bakır güç iletkenlerine sahip bir kablo ve transformatörün manyetik çekirdeğine ve kuru kasasına bağlanan bir topraklama teli ile bağlanır. Merezheva soketi, en az 63 A olarak derecelendirilmiş üç kontaklı bir sokettir (üçüncüsü topraklamadır).

İkincil sargıların uçları, transformatörün kuru yüzeyine monte edilmiş ısıya dayanıklı bir elektrik paneli üzerine monte edilen 8...10 mm çapındaki dişli pirinç pimlere güvenilir bir şekilde bağlanmıştır. Et pişirmek gibi, bal da 16...25 mm2'lik bir açıklığa sahiptir. Kaynak elektrotları (herhangi bir zamanda hazırlanır), örneğin önerilerle bağımsız olarak hızlı bir şekilde oluşturulabilir. Yumuşak düşük karbonlu çelikten 2...6 mm çapındaki matkaplar 300...400 mm'lik düz kesimlere bölünmüştür. Kaplama, bir şişe su ile seyreltilmiş 500 gr kraid ve 190 gr nadir cam ile hazırlanır. Bu miktarları 100-200 elektrot için öğütün.

Kesimleri hazırlamak için güvercinin tamamını kaplamaya sarın, yalnızca kaplanmamış uçları yaklaşık 20 mm bırakın, sıkın ve 20...30°C sıcaklıkta kurutun. Bu tür elektrotlar, değiştirilebilir veya kalıcı bir kaynak olarak kaynak yapmaya uygundur. Tabii ki, kokular ticari bir şekilde yayılmaya yalnızca zamanında bir alternatif olabilir. Askerlik mesleğinde bunlardan faydalanmak doğru değil.

EDEBİYAT

5.Zaks M.I. İçeri gir. Elektrik ark üretimi için transformatörler. -L.: Vishcha Okulu, 1988.

6. Baranov V. Düşük güçlü elektrikli kazan.-Radyo, 1996 Sayı:7, s. 52-54.

7. Gorsky A. N. Ta in. Elektromanyetik elemanların ikincil elektrik kaynağından parçalanması. - M: Radyo ve bağlantılar, 1988.

8. Dovidkov’un elektrikçisinin kitabı. -M: Energovidav, 1934.

Bağımsız kaynak transformatörlerinin tasarımının kendine özgü bir özelliği vardır, çünkü çoğu durumda tipik devrelere karşılık gelmezler ve çoğunlukla endüstriyel transformatörler için standart tasarım ve ayrıştırma yöntemleri oluşturmak imkansızdır. Özellik, kendi kendine kutular hazırlandığında bileşenlerinin parametrelerinin, esas olarak manyetik iletken tarafından malzemelere göre ayarlanması gerçeğinde yatmaktadır. Çoğu zaman transformatörler en kısa transformatör kafesinden monte edilmez, en kısa tel ile etrafına sarılır ve aşırı derecede ısıtılır ve titreşir.

Tasarım olarak endüstriyel bileşenlere benzer bir transformatör hazırlandığında, standart yöntemler kullanılarak tasarımın hızlandırılması mümkündür. Bu tür yöntemler, transformatörün sarımının ve geometrik parametrelerinin en uygun değerlerini oluşturur. Ancak diğer taraftan bu optimallik standart yöntemlerle sınırlıdır. Bu nedenle, herhangi bir parametre standart değerin ötesine geçtiğinde kesinlikle güçsüz görünürler.

Çekirdek şeklinin arkasında zırhlı ve şerit tipteki transformatörler bölünmüştür.

Zırhlı tip transformatörlerle karşılaştırıldığında strok tipi transformatörler, daha yüksek CCD üretir ve sarımlardaki dizilerin daha güçlü olmasına olanak tanır. Bu yüzden transformatörler ses çıkarmaya başlıyor, nadir şarabın arkasında bir uğultu var.

Sargıların niteliğine bağlı olarak cihaz, silindirik ve disk sargılı transformatörlere bölünmüştür.

Transformatör sargılarının türleri: a - silindirik sargı; b - disk sarımı. 1 - birincil sargı; 2 - ikincil sargı.

Silindirik sargılı transformatörlerde bir sargı diğerinin üzerine sarılır. Peki sargılar nasıl biliniyor? minimum mesafe bir şekilde, bu durumda pratik olarak birincil sargının tüm manyetik akısı, ikincil sargının dönüşleri ile birleştirilir. Dağılım akısı adı verilen birincil sargının manyetik akısının yalnızca bir kısmı, sargılar arasındaki boşlukta akar ve ikincil sargıya bağlı değildir. Böyle bir transformatörün sert bir karakteristiği vardır (bir kaynak makinesinin volt-amper karakteristiği hakkında bilgi edinin). Bu özelliğe sahip bir transformatör elle kaynak yapmaya uygun değildir. Pişirme aparatının düşen dış özelliklerini ayarlamak için bu durumda bir balast reostat veya gaz kelebeği kullanın. Bu elemanların varlığı kaynak aparatının kullanımını zorlaştırmaktadır.

Disk sargılı transformatörlerde primer ve sekonder sargılar birbirinden ayrılmıştır. Bu, birincil sargının manyetik akısının bir kısmının ikincil sargıya bağlı olmadığı anlamına gelir. Görünüşe göre bu transformatörler elektromanyetik yayılımdan suçlu olabilir. Böyle bir transformatör gerekli, azalan bir dış özelliğe sahiptir. Transformatörün endüktansı, sargıların karşılıklı dönüşünden, konfigürasyonlarından, manyetik devrenin malzemesinden ve transformatöre yakın metal nesnelerin transferinden kaynaklanmaktadır. Bu nedenle devrenin endüktansının kesin tasarımı neredeyse imkansızdır. Pratik anlamda, detaylı ve yapıcı verilerin pratik bir şekilde netleştirilmesi nedeniyle yapının geliştirilmesi sonraki yaklaşımlar doğrultusunda gerçekleştirilir.

Kaynak jetinin düzenlenmesi, sargılarla sarılan sargılar arasındaki standın değiştirilmesiyle sağlanabilir. Günlük hayatta transformatörün gevşek sargılarla değiştirilmesi önemlidir. Üretilen transformatörün çıkışı, kaynak akımının sabit değerine (yüksüz voltajla aynı değerde) dayandırılabilir. Kaynak kablosunun halkalara yerleştirilmesiyle kaynak jetinin daha ince ayarı yapılabilir (kablo çok ısınır).

Sargıların farklı kollardan ayrıldığı ve sarımlar arasındaki boşluğun özellikle büyük olduğu U benzeri konfigürasyondaki transformatörlerde özellikle güçlü dağılımlar ve dolayısıyla dik bir düşüş karakteristiği gözlemlenir.

Ancak kokular çok fazla acıya neden olur ve net bir his yaratmayabilir.

Birincil sargı N1'in sarım sayısının ikincil sargının N2 sarımlarına oranına transformatörün dönüşüm katsayısı n denir ve maliyetlerdeki fark dahil edilmediğinden adil ifade şu şekildedir:

n = N 1 /N 2 = U 1 /U 2 = I 2 /I 1

de U 1, U 2 - birincil ve ikincil sargıların voltajı; I 1, I 2 - birincil ve ikincil sargıların tıngırdaması, A.

Kaynak transformatörünün gerilim titreşimi

Öncelikle kaynak transformatörünü açmadan önce çalıştırılması gereken kaynak transformatörünün boyutunu net bir şekilde belirlemek gerekir. Ev amaçlı elektrik kaynağı için, 2, 3 ve 4 mm çapındaki elektrotlar çoğunlukla vikor ile kaplanır. Bunlardan, hem çok ince çeliğin hem de ağır metallerin kaynağına uygun, en evrensel çözüm olarak üç milimetrelik elektrotlar oluşturuldu. İki milimetrelik elektrotların kaynaklanması için 70A'lık bir tıngırdama seçilir; "Triika" çoğunlukla 110-120A akış hızında çalışır; "dört" için 140-150A güç kaynağına ihtiyacınız olacak.

Transformatörü katlamaya başlarken çıkış teli arasına bir tel yerleştirip, gerilim uygulanana kadar sargıları sarmak mantıklı olacaktır. Burada belirli bir cihaz için mümkün olan maksimum voltaja odaklanabilseniz de, tek fazlı bir devre durumunda herhangi bir transformatörün 200A'dan daha büyük bir güç kaynağı geliştirme ihtimalinin düşük olduğunu unutmamak önemlidir. Bu durumda, artan stresle birlikte transformatörün ısınma ve aşınma seviyesinin arttığını, gerekli israfın ve pahalı parçaların arttığını, cildin değil vajinanın elektriksel sınırının, presleme pişirme iştahını etkileyebileceğini açıkça anlamak gerekir. aparatlar. Altın ortalama, 120-130A çıkış tıngırdaması ile en büyük çalışan üç milimetrelik elektrodun çalışması için yeterli olan transformatörün gerilimi olabilir.

Kaynak transformatörünün ve bir bütün olarak cihazın gerilimi daha eski olacaktır:

P = Ux. × ben St. × cos(φ) / η

de U x.g. - Boşta voltaj, I st. - Strum kaynağı, φ - strum ile voltaj arasındaki faz farkını kesin. Transformatörün kendisi endüktif olduğundan tüm fazlar kaybolacaktır. Bu durumda çekme kuvveti cos(φ) ile mukavemetteki değişim 0,8'e eşit alınabilir. η – KKD. Bir kaynak transformatörü için KKD, 0,7'ye eşit olarak alınabilir.

Transformatörün sökülmesi için standart yöntem

Bu teknik, ön cihazın daha büyük manyetik dağılımı nedeniyle daha geniş kaynak transformatörlerinin genişletilmesi için kullanılır. Transformatör U benzeri bir manyetik çekirdek esas alınarak üretilmiştir. Birincil ve ikincil sargıları, manyetik devrenin dış kollarına yerleştirilen iki eşit parçadan oluşur. Sargıların yarısı seri olarak bağlanır.

Alın için, ikincil bobin I 2 = 160 A'nın çalışma strumu için derecelendirilmiş, açık devre çıkış voltajı U 2 = 50 V olan kaynak transformatörünün verilerini alıyoruz, kenar gerilimi U 1 = 220V, PR değeri (robotun önemsizliği) kabul edilebilir, örneğin %20 (PR hakkında aralık daha düşüktür).

Transformatörün gerilimini belirleyen gerilim parametresini girelim:

P dl = U 2 × I 2 × (PR/100) 1/2 × 0,001
P dl = 50 × 160 (20/100) 1/2 × 0,001 = 3,58 kW

de PR – emek israfı katsayısı, %. p align="justify"> Güç faktörü, transformatörün ark modunda kaç saat (yüzlerce ünite için) çalıştığını (ısındığını) ve boş modda bir saat geçirmeye karar verdiğini (çöktüğünü) gösterir. Müstakil transformatörler için PR değerleri %20-30'a eşittir. Ancak PR'nin kendisi transformatörün çıkış dizisine akmaz, çünkü transformatör dönüşlerinin bağlantıları bitmiş vibratörün PR parametresinde belirtilmez. Büyük ölçüde diğer faktörlere bağlı olacaktır: çekirdeğin kesilmesi ve borunun kalınlığı, yalıtım ve çekirdeğin döşenmesi yöntemi, havalandırma. Bununla birlikte, indüklenen teknik açısından bakıldığında, çeşitli PR'ler için en uygun ilişkinin, birkaç bobin dönüşü ile manyetik çekirdeğin düz bir kesiti arasındaki tek bir bağlantı olması önemlidir. Ne yazık ki gerilim kalıcı hale gelir ve tıngırdat I 2'nin görevlerine harcanır. PR'nin örneğin %60'ını veya tamamını %100 kabul etmeye ve pratikte olduğu gibi transformatörü daha düşük bir değerde çalıştırmaya gerek yoktur. İsterseniz sargı verilerinin ve transformatör geometrisinin en iyi şekilde anlaşılması daha düşük PR değerinin seçilmesini sağlayacaktır.

Transformatör sargılarının dönüş sayısını seçmek için, bir dönüş E'nin ampirik gücünün (tur başına volt cinsinden) kullanılması önerilir:

E = 0,55 + 0,095 × P dl (P dl y kW)
E = 0,55 + 0,095 × 3,58 = 0,89 V/dönüş

Bu bayatlık şunun için doğrudur: geniş aralık basınç, en iyi sonuçlar için aralık 5-30 kW'tır.

Birincil ve ikincil sargıların dönüş sayısı (her iki yarının toplamı) buna göre hesaplanır:

N1 = U1/E; N2 = U2/E
N1 = 220/0,89 = 247; N 2 = 50/0,89 = 56

Birincil sargının amper cinsinden nominal gücü:

ben 1 = ben 2 × k m /n

burada k m =1,05-1,1, transformatörün mıknatıslanma payandasını koruyan katsayıdır; n = N 1 / N 2 – dönüşüm katsayısı.

n = 247/56 = 4,4
ben 1 = 160 × 1,1/4,4 = 40 A

Transformatör çekirdeğinin çelik çerçevesi (cm2) aşağıdaki formülle belirlenir:

S = U 2 × 10000/(4,44 × f × N 2 × B m)
S = 50 × 10000/(4,44 × 50 × 56 × 1,5) = 27 cm2

de f = 50 Hz – akışın propil frekansı; B m - Çekirdekteki manyetik alan indüksiyonu, T. Trafo çeliği için indüksiyon B m = 1,5-1,7 T olarak alınabilir ancak daha düşük bir değere yaklaştırılması tavsiye edilir.

Transformatörün yapısal boyutları manyetik çekirdek yapısı tarafından belirlenir. Manyetik devrenin milimetre cinsinden geometrik parametreleri:

• Manyetik devre paketi ile çelik levha genişliği
  a=(S×100/(p 1 ×k c)) 1/2 =(27×100/(2×0,95)) 1/2 =37,7 mm.
• Manyetik devre için kol plakaları paketinin kalınlığı
  b=a×p 1 =37,7×2=75,4 mm.
• Manyetik devreye açıklığın genişliği
  c=b/p 2 =75,4×1,2=90 mm.

de p1 = 1,8-2,2; p2 = 1,0-1,2. Seçilen transformatörün kenarlarının doğrusal boyutlarına bağlı olarak, manyetik devrenin kesildiği alan istenilen değer için çok daha büyük olacaktır, bu da montaj setindeki plakalar arasındaki kaçınılmaz boşlukların doldurulmasını gerektirecek ve aşağıdakileri gerektirecektir:

S iz = S/k c
Boyut = 27/0,95 = 28,4 cm2

de k c =0,95-0,97 – çelik doldurma katsayısı.

(a) değerleri trafo çeliği aralığına en yakın seçilir, uç değerler (b), S ve S değerlerinin çıkarılmasına odaklanılarak öncekilere (a) ayarlanır.

Manyetik çekirdeğin yüksekliği yöntemle kesin olarak belirlenmemiştir ve telli bobinlerin boyutlarına, montaj boyutlarına ve ayrıca transformatör hattını ayarlarken kurulan bobinler arasındaki konuma göre seçilir. Bobinin boyutu, dokumanın boyutuna, dönüş sayısına ve sarma yöntemine göre belirlenir.

Kaynak akışı, birincil ve ikincil sargıların bölümlerinin birer birer hareket ettirilmesiyle ayarlanabilir. Birincil ve ikincil sargılar arasındaki mesafe ne kadar büyük olursa kaynak transformatöründe o kadar az gerilim yaşanır.

160a otrimann parlamentosuna sahip Zvarivalny transformatör ZI için böyle bir sıralama, ana parametre: Sumarna kilkіst Vitkiv perpet cat N 1 = 247 WITKIVA VIMIREVASK PROVERIZ MAGNITOPROP S = 28,4 cm2. PR = %100 hariç aynı çıkış verileriyle genişletme, aynı 160A akışına benzer şekilde çok farklı S ve N 1: 41,6 cm2 ve 168 ilişkileri verecektir.

Sonuçlar analiz edildikten sonra ne yapılmalı? Her şeyden önce, bu tür bir bağlantı, yalnızca artan manyetik dağılımlara sahip bir devreye göre hazırlanan bir kaynak transformatörü için tek bir etki akışı için S ve N arasında bir ilişkiye sahiptir. Sanki devrenin ürettiği başka bir transformatör için bu transformatör için alınan S ve N değerlerini özetlemişiz gibi güç transformatörü(Div. Malyunok Nizhde), o zaman s I N 1'in Tikh değerlerindeki vihid Strum, geçerli olarak zRIS Bi'dir, yaklaşık 1.4-1.5 grozde, bolluğu yaklaşık olarak zylshiti kilkiy vitkiv birincil kedilerin derinliklerindeydi Hayır .1 zbereznaya için struma boyutu.

İkincil bobinin bölümlerinin birincil bobinin üzerine sarıldığı kaynak transformatörleri, bağımsız hazırlık pişirme aparatı. Kaynak özelliklerini iyileştirmek için manyetik akıları daha yoğundur ve enerji daha verimli bir şekilde aktarılır; ancak bu, bir kısma veya balast desteği ile düzeltilebilir.

Canavar transformatörün yıkımına elveda

Birçok standart geliştirme yönteminin dezavantajı, belirli bir transformatör gücü için, manyetik devrenin ölçülen alanı (S) ve dönüş sayısı gibi temel parametrelerin yalnızca aynı değerlerini ayarlamaları gerçeğinde yatmaktadır. verici şarap sargıları (N 1), ancak geri kalanların optimal olduğu kabul edilir. Büyük kısım, 28 cm2'ye eşit olan 160A akış hızı için manyetik devreden kesildi. Aslında, aynı sıkılık için manyetik devrenin kesiti önemli aralıklarla - 25-60 cm2 - değiştirilebilir ve bir kaynak transformatörü olarak fazla israf olmadan daha yükseğe yerleştirilebilir. Deri altında yeterli kesik olduğunda, çıkışta belirtilen gerilimi elde edecek şekilde, öncelikle tüm birincil sargılar için bir dizi sarımın açılması gerekir. S ve N1 arasındaki ilişki orantılıdır: manyetik devrenin (S) kesit alanı ne kadar büyük olursa, her iki bobinin dönüşleri de o kadar az olur.

Kaynak transformatörünün en önemli parçası manyetik iletkendir. Çoğu durumda, eski elektrik tesisatlarındaki manyetik devreler, daha önce çok fazla kaynak yapıldığından, kendi kendini sarmak için kullanılır: her türlü büyük transformatör, ototransformatör (LATR), elektrik motorları. Geometrik parametreler değiştirilemediğinden çoğu zaman bu manyetik devreler bile egzotik bir konfigürasyona sahiptir. Üretim transformatörü, standart dışı bir manyetoiletken, vikorist ve standart dışı bir sigorta yöntemi kullanılarak sigortalanmalıdır.

Genişleme sırasında en önemli parametreler manyetik çekirdeğin kesildiği alan, primer sargının sarım sayısı ve transformatörün primer ve sekonder sargılarının manyetik çekirdeğindeki gevşekliktir. Bu durumda manyetik devrenin kesiti, sıkıştırılmış plaka paketinin dış boyutlarına göre değişir, plakalar arasındaki boşlukların maliyeti dikkate alınmaz ve cm2 cinsinden ifade edilir. 220-240V'luk bir canlı voltajla, hatta önemsiz bir destekle, birincil sargının dönüşlerinin yakın yönlendirilmesi için birçok transformatör türü için 120-180A akışlar için olumlu sonuçlar veren gelişmiş formüller önerebiliriz iv. Aşağıda sarımları döndürmek için iki aşırı seçeneğin formülleri bulunmaktadır.

Tek kollu sargıları olan transformatörler için (küçük olanlar aşağıda, a):
N 1 = 7440 × U 1 /(S iz × I 2)
Ayrı sargılı transformatörler için (aşağıdaki şekil, b):
N 1 = 4960 × U 1 /(S iz × I 2)

burada N 1 birincil sargının yaklaşık dönüş sayısıdır, S z manyetik çekirdeğin boyama kesimidir (cm 2), I 2 ikincil sargının (A) kaynak dizisinin ayarıdır, U 1 voltaj sınırı.

Bu durumda, farklı kollar boyunca ayrılmış primer ve sekonder sargılara sahip bir transformatörün 140A'den daha büyük bir akım çekmesinin muhtemel olmadığını dikkate almak gerekir - bu, manyetik alanın güçlü bir dağılımını gösterir. Diğer tip transformatörlerin 200A güç kaynağına odaklanmak da mümkün değildir. Formüller karaktere daha yakın. Özellikle küçük boyutlu manyetik devrelere sahip bazı transformatörler, önemli ölçüde daha düşük çıkış akımları üretir. Ayrıca ölçülemeyen ve tam olarak anlaşılamayan pek çok parametre vardır. Eski sahip olunan manyetik iletkenden birinin veya diğerinin hazırlanmasında ne tür malzemenin kullanıldığı bilinmemektedir. Elektrik devresindeki voltaj büyük ölçüde değişebilir (190-250V). Daha da kötüsü, güç hattının yalnızca bir ohm tutarında önemli bir voltaj kaynağı içermesi, pratikte büyük bir dahili destek olan voltmetre okumasına akmaması, aksi takdirde kaynağın voltajını büyük ölçüde azaltabilir. Genel olarak transformatörün primer sargısının 20-40 tur sonra ana sargıdan çıkarılması tavsiye edilir.

Bu durumda transformatörün voltajını seçmek veya belirli bir voltaj seviyesine göre ayarlamak daha kesin bir şekilde mümkün olacaktır. İkincil sargının dönüş sayısı ilişkiden belirlenir (örneğin iki LATR'den gelen "ses" hariç):

N 2 = 0,95 × N 1 × U 2 /U 1

burada U2 ikincil sargının (45-60V) çıkışındaki yüksüz voltajdır, U1 sınır voltajıdır.

Manyetik devreyi kesme titreşimi

Artık manyetik traversin altındaki kaynak transformatörünün bobinlerinin dönüşlerini nasıl açacağımızı biliyoruz. Güç kaynağı kaybolursa, özellikle manyetik devrenin tasarımı bu büyüklükteki değişikliklere izin verdiğinden, bu aralığı nasıl seçmelisiniz?

Tipik bir kaynak transformatörü için manyetik devreyi kesmek için en uygun değer, standart yönteme göre (160A, 26 cm2) uygulamada belirlendi. Enerji göstergeleri açısından şu anda optimal olan Proteus, yapıcı ve ekonomik değişiklikler açısından da aynı ve gelecekte de mümkün olabilir.

Örneğin aynı tip bir transformatör manyetik devrenin iki kat farkla kesilmesine neden olabilir: diyelim 30-60 cm2. Bu hızda sarımların dönüş sayısı yaklaşık iki kat azalacaktır: 30 cm2 için iki kat daha fazla, 60 cm2 için daha az sarmanız gerekecektir. Manyetik çekirdeğin küçük bir deliği varsa, tüm dönüşlerin hacmine sığmama riskiyle karşı karşıya kalırsınız veya sonunda daha ince bir teli bükersiniz - bu durumda manyetik çekirdeğin açıklığını daha az bir değerle artırmak gerekir. dönüş sayısı (birçok kendinden tahrikli transformatör için geçerlidir). Bir diğer neden ise ekonomiktir. Sargı malzemesi yetersiz olduğundan, onun istekleri doğrultusunda, manyetik iletkenin daha büyük bir açıklığa genişletilmesiyle bu malzemenin mümkün olan en üst düzeyde korunması gerekecektir. Öte yandan manyetoiletken transformatörün en önemli parçasıdır. Manyetik devrenin kesildiği bölge problemli, ondan önce de zaten gözle görülür bir problem var. Artan voltaj sorunu özellikle transformatör alüminyum bir çubukla sarıldığında fark edilir, voltaj çok daha az çelik ve dolayısıyla daha fazla bakırdır. Büyük malzeme rezervleri ve manyetik devrenin yeterli boyutları ile bu tasarım elemanı daha ince seçilebilir. Her durumda 25 cm2 değerinin altına inilmesi ve 60 cm2 değerinin aşılmaması tavsiye edilir.

Transformatör seçimi son adıma geçiyor

Bazı durumlarda, transformatörün çıkış voltajı, yüksüz modda birincil sargının akışıyla değerlendirilebilir. Daha doğrusu burada kaynak modunda gerilimin hızlı değerlendirilmesinden değil, transformatörün ayarlanmasından söz edebiliriz. maksimum gerginlik, spesifik bir tasarım yaratıldığından. Veya üretim sürecinde eksikliklerini önlemek için birincil sargının dönüş sayısını kontrol etmeniz gerekir. Bunun için aşağıdaki ekipmanlara ihtiyacınız olacak: LAT (laboratuvar ototransformatörü), ampermetre, voltmetre.

Aynı zamanda, gerilimi rölanti akışına göre değerlendirmek mümkün değildir: akış, farklı transformatör türleri için farklı olabilir. Bununla birlikte, boş modda birincil sargıda akışın varlığını gözlemleyerek transformatörün gücünü daha iyi değerlendirebilirsiniz. Bu amaçla, transformatörün birincil sargısı, üzerindeki voltajı 0'dan 240V'a sorunsuz bir şekilde değiştirmenize olanak tanıyan LATR üzerinden bağlanmalıdır. Lancug'da ayrıca bir ampermetre bulunur.

Sargılar üzerindeki gerilimi artırarak akımın birikmesini yaşamsal stresten arındırmak mümkündür. Vay, bu harika bir görünüm.

Başlangıçta eğri boştur, ancak küçük bir değere kadar doğrusal olarak büyür, daha sonra büyüme hızı artar - eğri yukarı doğru bükülür ve ardından artan akışın akışını takip eder. Aynı zamanda eğri tutarsızlık noktasına yönlendirilirse 240V'luk bir gerilime (eğri 1) kadar pompalanır, bu da birincil sargının az sayıda dönüş içerdiği ve onu geri sarmanın gerekli olduğu anlamına gelir. LATR olmadan transformatörün aynı voltajda yaklaşık %30 daha fazla anahtara sahip olmasını sağlamak gerekir. Çalışma voltajının noktası ana eğri üzerinde bulunuyorsa, transformatör kaynaklandığında maksimum gerilime ulaşılacaktır (eğri 2). 3, 4 eğrileri durumunda, transformatörün bir sızdırmazlık ömrü vardır; bu, birincil sargının dönüşleri değiştirilerek artırılabilir ve hafif bir yüksüz akış vardır: kendinden sarımlı dişlilerin çoğu bu konuma yönlendirilmiştir. . Gerçekte yüksüz akımlar, çoğu 100-500 mA aralığında çalışan farklı transformatör türleri için farklılık gösterir. Rölanti anahtarının 2A'nın üzerine kurulması önerilmez.

Bu sitede zafer kazanıldığında, bu siteye koristuvach ve arama robotlarının görebileceği aktif mesajlar yerleştirmek gerekir.

Otomasyon HESAP MAKİNESİ ile tanışın

"Rozrahunok Kutovikh kaynaklı dikişler"

(SP 16.13330.2011 Çelik Yapılar SK'nin SNiP II-23-81 başlığına kadar çelik bağlantılarının tasarımı ve geliştirilmesine yardımcı olundu)

Tasarım mühendisleri için onaylanmış malzemeler

Kısa video incelemesi:

HESAP MAKİNESİ ÖZELLİKLERİ

Razkhunok geniş sınıf kaynaklı yığın dikişlerinin otomasyonu.

Sektöründe genişletilmiş kompleks, değişen kaynaklı dikiş desen aralığına, dış trendlerin dikişleri üzerinde çalışanların sayısına (Qx, Qy) göre SCAD Office yazılım paketi ("Kristal. Kaynak" bölümü) tarafından güncellenmektedir. , N, Mx, My, M z), Vikoristan aynı zamanda zeki ve naziktir.

Güvenlik hesaplayıcı Bir bakışta 12 video materyali (4 yıldan fazla) teorik pusu yığın kaynaklı dikişlerin açılması ve yüzü olmayan dipçiklerin kapağı, farklı konfigürasyonlardaki dikişlerin açılması.

Bölünmüş dikişlerin taşımayan kalite katsayısını hızlı bir şekilde ortadan kaldırmak için çıktı verilerini girmek yeterlidir.

S.A. Makeev'in bulut kaydından canlı videolar ve yorumlar.
http://bit.ly/1A1IQWr http://bit.ly/129OcAT

Hesap Makinesinin malzemelerinin daha ayrıntılı anlaşılmasının bir parçası olarak, kesilmiş kaynak dikişlerinin boyutu, kedisiz bir inceleme (UT) ve ilginç bir video için şu anda mevcuttur ( Çalma listesinde Zagalne posilannya):

1. "Kaynaklı kaynaklı dikişlerin Rozrahunok" Hesaplayıcısının video incelemesi https://youtu.be/BE40vVJNPN4

2. Rozrukhunku kulov kaynaklı dikişler teorisine kısa bir giriş https://youtu.be/X7eRLGFt8X0

3. Rozrohanok kaynaklı kenar dikişleri üst üste binme bağlantısı (1, 2, 3) https://youtu.be/8W1iZIWP4l8

4. Kaynaklı kenar dikişlerinin Rozrakhunok'u, planda düz kesim https://youtu.be/Yilrh6DmL0U

5. Kaynaklı kenar dikişlerini plandaki halka konturu boyunca döndürme https://youtu.be/R9AsQcdYz4s

6. I-kiriş konturunun Rozhrakhunok kaynaklı dikişleri https://youtu.be/xhGO5Oxqi1g

7. Dikey düz kesim kaynaklı dikişlerin Rozrakhunok'u https://youtu.be/zYkY76tiVHw

8. Rozkhunok yatay ve H-benzeri kenar dikişleri https://youtu.be/Lt4k6PoxFDQ

9. Kafes elemanlarının dikişlerinin eşleştirilmiş demetlerden döndürülmesi https://youtu.be/Z5dFXq-jLX0

10. Rozhrakhunok dikey halka şeklindeki dikişler https://youtu.be/z6TI7rEFugU

11. Yatay, radyal olarak yönlendirilmiş dikişlerin düzeni https://youtu.be/22bUl_B5S3Y

12. Bir kutu kanaldan bükülmüş direklerle kaynaklı dikişler https://youtu.be/kXdxBXln__M

Hesap makinesini sipariş ettiğinizde, tüm materyallerin bulunduğu bir indirme klasörü size e-postayla gönderilecektir: 12 video dosyası, Hesap Makinesinin Excel dosyası ve karanlık veya Yandex diskinden bir dizi ön ve normatif literatür.

Gönderim Hesaplayıcısının malzeme alımına yönelik klasör deposu aşağıdadır:

Aşağıdaki Gönderim Hesaplayıcının video materyalleri klasörünün deposu (4 yıl boyunca son derece önemsiz 12 video):

Kaynak transformatörünün Danimarka tasarımı, nokta kaynak transformatörünün tasarımını gerçekleştirmek için uygundur.

Bir kereden fazla anlatıldığı gibi transformatör bir çekirdek ve iki sargıdan oluşur. Bu tasarım elemanlarının kendisi temel kaynağı gösterir. Devrenin nominal gücünün ne olduğunu önceden bilerek, birincil ve ikincil sargılardaki voltajın yanı sıra diğer parametreler (), sargıların düzeni, çekirdek ve kesim belirlenir.

Üretim için transformatörün hassas tasarımını gerçekleştiriyoruz!

Transformatörün kaynak tasarımının test edildiği saatte aşağıdaki veriler esas alınır:

Birincil sargı gerilimi U1. Esasen, transformatörün türü ne olursa olsun, hiçbir gerilim engeli yoktur. 220 veya 380 V olabilir; ikincil sargının U2 nominal gerilimi. Girişte bir azalma sonrasında mevcut olan elektrik voltajı 80 V'u geçmez. Arkı başlatmak için gereklidir; ikincil sargı I'in nominal gücü. Bu parametre, kaynak için kullanılan elektrot tipine ve kaynak yapılabilecek maksimum metal kalınlığına göre seçilir; çekirdek kesim alanı Sc. Robotik cihazın güvenilirliği yüzeyin altında yatıyor. Optimum kesme alanı 45 ila 55 cm2'dir; kare vikna Yani. Çekirdek pencerenin alanı iyi manyetik dağılıma sahip, aşırı ısıyı uzaklaştıran ve sarım kolaylığı sağlayan yapıdan seçilir. Optimal parametreler 80 ila 110 cm2'dir;

Sargı kalınlığı (A/mm2). Bu, trafo sargılarındaki elektrik israfını gösteren önemli bir parametredir. Bağımsız transformatörler için bu göstergeyi 2,5 - 3 A'ya ayarlayın.

Genel bir kural olarak, bir kaynak transformatörü için aşağıdaki parametreleri alıyoruz: sınır gerilimi U1=220 V, ikincil sargı gerilimi U2=60 V, nominal akım gücü 180 A, çekirdek kesit alanı Sc=45 cm2, pencere alanı So =100 cm2, kalınlıkta 3 A sarım hattı bulunmaktadır.

P = 1,5 * Sc * Yani = 1,5 * 45 * 100 = 6750 W veya 6,75 kW.

Önemli! Bu formülün katsayısı P, Sh çekirdek tipine sahip transformatörler için 1,5'tir. Toroidal transformatörler için bu katsayı 1,9'dan fazladır ve çekirdek tipi PL, ShL 1.7.

Önemli! İlk formülde olduğu gibi, P, Sh tipi çekirdekli transformatörler için katsayı 50 vikoristandır. Toroidal transformatörler için 35'ten fazla ve PL tipi çekirdekler için ShL 40'tır.

Artık primer sargıdaki akışın maksimum gücünü şu formüle göre belirledik: Imax = P/U = 6750/220 = 30,7 A. Verilerin iptal edilmesi sonucu dönüş sayısı kaybedilmiştir.

Dönüşlerin düzenlenmesi için aşağıdaki formül kullanılır: Wх = Uх * K. İkincil sargı için W2 = U2 * K = 60 * 1,11 = 67 dönüş olacaktır. İlk gelişme için bir yıl boyunca biraz tasarruf ediyoruz, sonra oraya farklı bir formül yerleşecek. Çoğu zaman, özellikle toroidal transformatörler için, güç düzenleme kartlarının yapısı değiştirilir. Şarkının sırası geldiğinde dartı görmeye değer. Yapı şu formülle belirlenir: W1st = (220 * W2) / Ust.

• Ust, sekonder sargının çıkış voltajıdır.
• W2 – ikincil sargının dönüşleri.
• W1st - ikinci aşamanın birincil sargısının dönüşleri.

Retinayı Ust cilt seviyesinde açmak gerekir. Bunun için hız formülü U=P/I'dir. Örneğin 6750 W trafomuz için 90 A, 100 A, 130 A ve 160 A regülasyonlu birkaç kademe oluşturmamız gerekiyor. Verileri formüle gönderdikten sonra U1st1=75, U1st2=67.5, U1st3=52, U1st4=42.2 V'yi kaldırabiliriz.

Değerin kaldırılması, kontrol aşamaları için dönüşlerin düzenlenmesi şeklinde sunulur ve W1st1=197 dönüşü, W1st2=219 dönüşü, W1st3=284 dönüşü, W1st4=350 dönüşü kaldırır. 4. aşama için kesik dönüşlerin maksimum değerine %5 daha ekleyerek gerçek dönüş sayısını - 385 dönüş - elde ederiz.

Son olarak birinci ve ikinci sarımlardaki ipliği kapatmamız gerekiyor. Bu amaçla deri sarımının maksimum tıngırdamasını tıngırdamanın kalınlığına bölüyoruz. Sonuç olarak Sfirst = 11 mm2 ve Ssecond = 60 mm2 olur.

Önemli! Kontak transformatörünün tasarımı benzer şekilde kaynaklanmıştır. Biranın günlük görevleri düşüktür. Sağda, bu tür transformatörler için sekonder sargının nominal gücü, alçak basınçlı olanlar için 2000 - 5000 A civarında, sıkı olanlar için 150.000 A'ya kadardır. Bu tür transformatörlerin regülasyonu, değişken kapasitörler ve bir diyot köprüsü kullanılarak 8 aşamaya kadar oluşur.

Transformatör videosu nasıl açılır